摘要：隨著全社會(huì)環(huán)保意識(shí)的提高和國(guó)家經(jīng)濟(jì)可持續(xù)發(fā)展的需求，火電廠超低排放率先在京津冀地區(qū)實(shí)施。
火電廠NOx排放標(biāo)準(zhǔn)控制在了50mg/Nm3，隨著控制指標(biāo)的提高，帶來(lái)了一系列的問(wèn)題。自從2013年脫硝系統(tǒng)的投運(yùn)以來(lái)，燃煤電廠SCR催化劑基本經(jīng)歷了增加備用層，更換運(yùn)行層，SCR控制設(shè)備也經(jīng)歷了長(zhǎng)達(dá)4年左右的運(yùn)行，一些缺點(diǎn)開(kāi)始顯現(xiàn)。氨逃逸高成了一個(gè)普遍不可回避的難題。
本文主要針對(duì)氨逃逸這一問(wèn)題進(jìn)行探討和，分析氨逃逸的影響因素，并提出了一些在運(yùn)行中控制脫氨逃逸的方法，以期對(duì)機(jī)組設(shè)備安全和經(jīng)濟(jì)性效益的提高有所幫助。
1引言
當(dāng)前，由于國(guó)家環(huán)保形勢(shì)的嚴(yán)峻，京津冀持續(xù)霧霾天氣，對(duì)華北地區(qū)的超低排放提出了更高的要求。而燃煤電廠的SCR脫硝系統(tǒng)普遍采用液氨和尿素脫硝系統(tǒng)。由于設(shè)備的老化、控制系統(tǒng)的落后、以及運(yùn)行調(diào)整的因素，NOx的控制給鍋爐的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行帶來(lái)的很大壓力。
2燃煤電廠SCR系統(tǒng)簡(jiǎn)介
燃煤電廠普遍采用干法脫硝工藝，由于催化劑工作溫度的限制，脫硝系統(tǒng)大都布置在省煤器之后，空預(yù)器之前的煙道里。
SCR技術(shù)主要反應(yīng)如下：
SCR脫硝系統(tǒng)包括催化劑反應(yīng)器、氨儲(chǔ)運(yùn)系統(tǒng)、氨噴射系統(tǒng)及相關(guān)的測(cè)試控制系統(tǒng)。煙氣首先自下而上經(jīng)過(guò)噴氨格柵，噴氨格柵將稀釋后的氨氣均勻噴入煙道，然后在混合器中與煙氣混合，然后轉(zhuǎn)向從上而下流過(guò)催化劑。催化劑分三層或四層被安裝在反應(yīng)器的箱體內(nèi)，一般為垂直布置，煙氣流過(guò)催化劑時(shí)，在催化劑的作用下選擇性的與NOx反應(yīng)生成N2和H2O。
在氮氧化物（NOx）選擇性還原過(guò)程中，通過(guò)加氨（NH3）可以把NOx轉(zhuǎn)換為N2和H2O。主要化學(xué)反應(yīng)方程式如下：
（1）4NO+4NH3+O2=4N2+6H2O
（2）6NO+4NH3=5N2+6H2O
（3）6NO2+8NH3=7N2+12H2O
（4）2NO2+4NH3+O2=3N2+6H2O
3氨逃逸的危害
氨逃逸是指SCR脫硝系統(tǒng)由于種種原因，會(huì)造成催化劑后的煙氣中氨氣的含量超標(biāo)。這會(huì)帶來(lái)一系列嚴(yán)重后果：
3.1催化劑堵塞。由于銨鹽和飛灰小顆粒在催化劑小孔中沉積。阻礙了NOx、NH3、O3到達(dá)催化劑活性表面，引起催化劑鈍化。鈍化后，脫硝效率下降，為了保持環(huán)保參數(shù)不超標(biāo)，會(huì)噴更多的氨，這將引起惡性循環(huán)。
3.2SCR出口CEMS過(guò)濾器堵塞。SCR出口CEMS一般采用抽取式，伴熱溫度為120℃，銨鹽容易沉積堵塞過(guò)濾器和取樣管。引起測(cè)點(diǎn)不準(zhǔn)確，引起自調(diào)失靈，環(huán)保參數(shù)失控。
3.3空預(yù)器堵塞。銨鹽沉積在空預(yù)器冷端，引起空預(yù)器堵塞。增加系統(tǒng)阻力，增加風(fēng)機(jī)電耗。影響帶負(fù)荷，高負(fù)荷風(fēng)量不能滿足要求。引起空預(yù)器冷端低溫腐蝕。
3.4導(dǎo)致電除塵極線積灰和布袋除塵器糊袋。氨逃逸大會(huì)引起電除塵極線積灰，陰陽(yáng)極之間積灰產(chǎn)生搭橋現(xiàn)象導(dǎo)致電除塵電場(chǎng)退出運(yùn)行。氨逃逸過(guò)大會(huì)造成銨鹽糊在布袋上，引起布袋除塵器壓差高，從而導(dǎo)致吸風(fēng)機(jī)電流高，嚴(yán)重時(shí)影響風(fēng)量、引起出力受阻。風(fēng)機(jī)失速、保護(hù)停機(jī)等事故。
3.5系統(tǒng)堵塞后會(huì)引起送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)、吸風(fēng)機(jī)失速、搶風(fēng)。出力受阻，排煙溫度失控。甚至引發(fā)非停事故。
3.6氨逃逸過(guò)量進(jìn)入空氣，氨被吸入肺后容易通過(guò)肺泡進(jìn)入血液,與血紅蛋白結(jié)合，破壞運(yùn)氧功能。短期內(nèi)吸入大量氨氣后可出現(xiàn)流淚、咽痛、聲音嘶啞、咳嗽、痰帶血絲、胸悶、呼吸困難,可伴有頭暈、頭痛、惡心、嘔吐、乏力等,嚴(yán)重者可發(fā)生肺水腫、成人呼吸窘迫綜合征,同時(shí)可能發(fā)生呼吸道刺激癥狀。所以堿性物質(zhì)對(duì)組織的損害比酸性物質(zhì)深而且嚴(yán)重。
4氨逃逸大的原因
4.1自動(dòng)調(diào)節(jié)性能不好。在變負(fù)荷時(shí)、啟停制粉系統(tǒng)時(shí)，噴氨量不能適應(yīng)負(fù)荷和脫硝入口NOx的變化，導(dǎo)致脫硝出口NOx波動(dòng)太大，導(dǎo)致瞬時(shí)噴氨量相對(duì)過(guò)大，從而引起氨逃逸增加。
4.2脫硝入口NOx分布不均勻，與噴氨格柵每個(gè)噴嘴的噴氨量不匹配。導(dǎo)致出口NOx不均勻。導(dǎo)致局部氨逃逸高。
4.3噴氨格柵噴氨不均勻，導(dǎo)致出口NOx不均勻。導(dǎo)致局部氨逃逸高。
4.4測(cè)量系統(tǒng)不準(zhǔn)確。一般SCR左右側(cè)出入口各裝一個(gè)測(cè)點(diǎn)，在測(cè)點(diǎn)發(fā)生表管堵塞、零漂時(shí)不具有代表性，導(dǎo)致自調(diào)系統(tǒng)噴氨過(guò)量。從而引起氨逃逸升高。包括NOx測(cè)點(diǎn)、氧量測(cè)點(diǎn)、氨逃逸測(cè)點(diǎn)。
4.5測(cè)點(diǎn)位置安裝位置不具代表性。測(cè)點(diǎn)數(shù)量過(guò)少。安裝位置沒(méi)有經(jīng)過(guò)充分的混合，會(huì)導(dǎo)致測(cè)量不準(zhǔn)。另外測(cè)點(diǎn)數(shù)量太少，不能隨時(shí)比對(duì)，當(dāng)發(fā)生堵塞、零漂時(shí)不能及時(shí)發(fā)現(xiàn)。
4.6測(cè)點(diǎn)故障率高，當(dāng)測(cè)點(diǎn)故障時(shí)，指示不準(zhǔn)，引起自調(diào)切除，只能手調(diào)，難以適應(yīng)AGC負(fù)荷隨時(shí)變動(dòng)的需求。
4.7在變負(fù)荷和啟停制粉系統(tǒng)時(shí)，脫硝入口NOx波動(dòng)大，從而引起脫硝出口波動(dòng)大，噴氨量波動(dòng)大，引起氨逃逸。由于低氮燃燒器改造的效果差，在實(shí)際運(yùn)行中，尤其在大幅度變負(fù)荷時(shí)，脫硝入口NOx變化較大，會(huì)加大脫硝自調(diào)的難度。
4.8AGC投入時(shí)，普遍變負(fù)荷速率較快。為了響應(yīng)負(fù)荷的快速變化，燃料量變化太快，風(fēng)粉配比不能保證脫硝入口NOx穩(wěn)定。引起大幅波動(dòng)。
4.9煙氣流場(chǎng)的不均勻，導(dǎo)致噴氨量與煙氣量不匹配。煙氣流速在煙道的橫截面各個(gè)位置不能均勻分布，尤其在煙道發(fā)生轉(zhuǎn)向后，各個(gè)部位風(fēng)速不一致，會(huì)導(dǎo)致局部氨逃逸偏高。
4.10煙氣溫度變化幅度大。在低負(fù)荷時(shí)，煙溫下降。局部煙溫太低，會(huì)引起催化劑活性下降，從而引起氨逃逸升高。
4.11脫硝自調(diào)控制策略存在缺陷。測(cè)點(diǎn)反吹時(shí)，自調(diào)的跟蹤問(wèn)題不能徹底解決。往往在反吹結(jié)束后，SCR出口NOx會(huì)有一個(gè)階躍，突然升高或突然降低，增加擾動(dòng)和波動(dòng)，增加氨逃逸。
4.12催化劑局部堵塞、性能老化。導(dǎo)致單層催化劑各處催化效率不同，為了控制出口參數(shù)，只能增加噴氨量，從而導(dǎo)致局部氨逃逸升高。
4.13由于SCR脫硝裝置處于煙氣的高灰段，氨逃逸表是利用激光原理測(cè)量，容易引起測(cè)量不準(zhǔn)。測(cè)量技術(shù)不過(guò)關(guān)，不能準(zhǔn)確反映氨逃逸情況，不能給運(yùn)行一個(gè)有效的參考數(shù)據(jù)。由于原煙氣含灰量高達(dá)30-50g/m3，傳統(tǒng)的對(duì)射式氨逃逸分析儀無(wú)法穿透，并且由于鍋爐負(fù)荷的變化會(huì)導(dǎo)致光速偏移，維護(hù)量很大。而由于在較低溫度下（230℃以下），NH3和SO3會(huì)生成NH4HSO4，對(duì)于傳統(tǒng)的采樣管線抽取式氨逃逸分析儀的采樣管伴熱溫度不會(huì)超過(guò)180℃，所以在采樣管線中硫酸氫銨會(huì)快速生成，導(dǎo)致氨氣部分或全部損失，監(jiān)測(cè)結(jié)果沒(méi)有實(shí)際意義。
4.14液氨質(zhì)量差。由于液氨的腐蝕性和有毒性，檢測(cè)很不方便。一般液氨的檢測(cè)由廠家自己檢測(cè)。因此，對(duì)液氨質(zhì)量缺乏有效監(jiān)督?，F(xiàn)場(chǎng)經(jīng)常發(fā)生供氨管道濾網(wǎng)堵塞的現(xiàn)象。也會(huì)造成噴氨格柵噴氨量的不均勻。從而影響氨逃逸。
5降低氨逃逸的措施
5.1優(yōu)化脫硝自調(diào)特性，將脫硝出口NOx控制在30~50mg/Nm3之間，防止調(diào)門(mén)開(kāi)的過(guò)大，瞬間供氨量過(guò)大，導(dǎo)致氨逃逸升高。提高自調(diào)的適應(yīng)性，保證在任何工況下都能滿足要求，將波動(dòng)幅度控制到最小。尤其在大幅升降負(fù)荷和啟停制粉系統(tǒng)時(shí)。避免NOx長(zhǎng)時(shí)間處于較低的狀態(tài)。
5.2優(yōu)化脫硝測(cè)點(diǎn)反吹期間的控制策略。在自調(diào)邏輯中引入脫硝入口NOx前饋信號(hào)和凈煙氣NOx反饋信號(hào)。在反吹期間合理選擇被調(diào)量，比如可以用凈煙氣NOx作為臨時(shí)作為被調(diào)量。在反吹結(jié)束后，再切回原來(lái)的被調(diào)量，保證在反吹結(jié)束后NOx參數(shù)平穩(wěn)，不出現(xiàn)大幅跳變，在反吹期間不需要人為干預(yù)。使自調(diào)投入率達(dá)99%以上。
5.3優(yōu)化燃燒調(diào)整自調(diào)特性，在燃燒自調(diào)中考慮風(fēng)粉自調(diào)對(duì)脫硝入口NOx的影響，使脫硝入口NOx在負(fù)荷波動(dòng)和其他擾動(dòng)下波動(dòng)幅度最小，降低脫硝自調(diào)的難度。
5.4提高CEMS測(cè)點(diǎn)的可靠性。可以通過(guò)增加測(cè)點(diǎn)數(shù)量或者提高維護(hù)質(zhì)量來(lái)提高測(cè)點(diǎn)的可靠性。盡量降低由于測(cè)點(diǎn)故障引起的自調(diào)功能失效時(shí)間。
5.5在脫硝系統(tǒng)畫(huà)面中增加反吹報(bào)警提示。比如“A側(cè)出口NOx反吹”、“B側(cè)出口NOx反吹”、“凈煙氣出口NOx反吹”。提醒值班員對(duì)吹掃期間參數(shù)的關(guān)注，防止自調(diào)失控，氨逃逸過(guò)高。
5.6合理調(diào)整反吹時(shí)間和時(shí)段。杜絕兩點(diǎn)和三點(diǎn)同時(shí)反吹。當(dāng)由于反吹時(shí)間間隔不同出現(xiàn)同時(shí)反吹時(shí)，其中一點(diǎn)反吹時(shí)間自動(dòng)提前或后延10分鐘，避免同時(shí)反吹。
5.7請(qǐng)高水平的電研院做煙道煙氣流場(chǎng)試驗(yàn)，做到在任何負(fù)荷下，噴氨格柵斷面和催化劑斷面煙氣流速均勻。
5.8請(qǐng)高水平的電研院做燃燒優(yōu)化試驗(yàn)，做到在任何負(fù)荷下，噴氨格柵斷面前NOx均勻。比如：可以重新確定各負(fù)荷下的氧量控制范圍，降低脫硝入口NOx數(shù)值和波動(dòng)幅度。可以增加鍋爐自動(dòng)投切粉、自動(dòng)啟停磨邏輯，判據(jù)除了引入氧量、負(fù)荷、粉量、煤量外，還可以引入脫硝入口NOx作為前饋，使鍋爐在大擾動(dòng)的情況下，保證脫硝入口NOx變化最小。
5.9請(qǐng)高水平的電研院做煙道噴氨格柵均布試驗(yàn)，做到在任何負(fù)荷下，噴氨格柵斷面噴氨均勻，與煙氣量匹配。提高噴氨格柵均勻性，利用網(wǎng)格法實(shí)時(shí)監(jiān)控噴氨格柵的均勻性。應(yīng)聘請(qǐng)有資質(zhì)的試驗(yàn)所每半年在線調(diào)節(jié)一次噴氨格柵均勻性。
5.10請(qǐng)高水平的電研院做催化劑性能測(cè)試試驗(yàn)，做到在任何負(fù)荷下，催化劑后的NOx均勻。
5.11預(yù)防催化劑積灰。提高聲波吹灰氣源壓力；經(jīng)常性的對(duì)氣源罐進(jìn)行疏水；每次脫硝投入或是機(jī)組啟動(dòng)開(kāi)啟風(fēng)煙系統(tǒng)前要先啟動(dòng)聲波吹灰器；運(yùn)行中也要檢查吹灰器工作正常。利用停備和檢修清理催化劑積灰，及時(shí)疏通堵塞的催化劑，更換老化的催化劑。清除噴氨噴嘴及供氨管道、閥門(mén)堵塞的現(xiàn)象。消除稀釋風(fēng)系統(tǒng)堵塞的情況。
5.12更換落后的氨逃逸表。采用先進(jìn)技術(shù)的氨逃逸表，定期校對(duì)，保證指示準(zhǔn)確。
5.13控制脫硝入口煙溫在合理范圍，保證催化劑工作在最佳工作溫度。過(guò)高容易燒結(jié)，過(guò)低效率不高，容易中毒，失去活性。
5.14合理確定AGC響應(yīng)速度。過(guò)高的響應(yīng)速度，對(duì)電網(wǎng)也許是好事，但對(duì)電廠卻可能是災(zāi)難。長(zhǎng)期的負(fù)荷波動(dòng)，給設(shè)備帶來(lái)交變應(yīng)力，大大降低使用壽命。對(duì)于環(huán)保參數(shù)的控制也極為不利。因此，應(yīng)兼顧電網(wǎng)和電廠的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，確定合適的變負(fù)荷率，而不是盲目追求高速度。經(jīng)?？吹接械臋C(jī)組在升負(fù)荷，而有的機(jī)組卻在降負(fù)荷，有的機(jī)組負(fù)荷在大幅度降低后，又快速升起。這都給電廠設(shè)備造成了不必要擾動(dòng)，同時(shí)也帶來(lái)了安全隱患和經(jīng)濟(jì)性下降。
5.15提高液氨質(zhì)量，減少雜質(zhì)，減少堵塞濾網(wǎng)、堵塞噴氨格柵分門(mén)的機(jī)會(huì)。
6結(jié)論
本文通過(guò)對(duì)燃煤電廠脫硝系統(tǒng)氨逃逸的分析，找出了影響氨逃逸的主要因素，并針對(duì)原因，提出了解決方案和措施。主要從以下幾個(gè)方面進(jìn)行優(yōu)化：
6.1一次系統(tǒng)的優(yōu)化改造。如流場(chǎng)、噴氨設(shè)備的均勻性調(diào)整。燃燒器的改造。
6.2脫硝控制系統(tǒng)的優(yōu)化。如自調(diào)系統(tǒng)的適應(yīng)性和平穩(wěn)性。測(cè)點(diǎn)的可靠性。自調(diào)策略的先進(jìn)性和全面性。
6.3鍋爐燃燒調(diào)整的優(yōu)化。燃燒自調(diào)系統(tǒng)對(duì)脫硝環(huán)保參數(shù)的兼顧和前饋。整個(gè)鍋爐設(shè)備的系統(tǒng)性優(yōu)化。
本文來(lái)自于“2017年電力行業(yè)節(jié)能環(huán)保創(chuàng)新論壇”論文集
火電廠NOx排放標(biāo)準(zhǔn)控制在了50mg/Nm3，隨著控制指標(biāo)的提高，帶來(lái)了一系列的問(wèn)題。自從2013年脫硝系統(tǒng)的投運(yùn)以來(lái)，燃煤電廠SCR催化劑基本經(jīng)歷了增加備用層，更換運(yùn)行層，SCR控制設(shè)備也經(jīng)歷了長(zhǎng)達(dá)4年左右的運(yùn)行，一些缺點(diǎn)開(kāi)始顯現(xiàn)。氨逃逸高成了一個(gè)普遍不可回避的難題。
本文主要針對(duì)氨逃逸這一問(wèn)題進(jìn)行探討和，分析氨逃逸的影響因素，并提出了一些在運(yùn)行中控制脫氨逃逸的方法，以期對(duì)機(jī)組設(shè)備安全和經(jīng)濟(jì)性效益的提高有所幫助。
1引言
當(dāng)前，由于國(guó)家環(huán)保形勢(shì)的嚴(yán)峻，京津冀持續(xù)霧霾天氣，對(duì)華北地區(qū)的超低排放提出了更高的要求。而燃煤電廠的SCR脫硝系統(tǒng)普遍采用液氨和尿素脫硝系統(tǒng)。由于設(shè)備的老化、控制系統(tǒng)的落后、以及運(yùn)行調(diào)整的因素，NOx的控制給鍋爐的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行帶來(lái)的很大壓力。
2燃煤電廠SCR系統(tǒng)簡(jiǎn)介
燃煤電廠普遍采用干法脫硝工藝，由于催化劑工作溫度的限制，脫硝系統(tǒng)大都布置在省煤器之后，空預(yù)器之前的煙道里。
SCR技術(shù)主要反應(yīng)如下：
SCR脫硝系統(tǒng)包括催化劑反應(yīng)器、氨儲(chǔ)運(yùn)系統(tǒng)、氨噴射系統(tǒng)及相關(guān)的測(cè)試控制系統(tǒng)。煙氣首先自下而上經(jīng)過(guò)噴氨格柵，噴氨格柵將稀釋后的氨氣均勻噴入煙道，然后在混合器中與煙氣混合，然后轉(zhuǎn)向從上而下流過(guò)催化劑。催化劑分三層或四層被安裝在反應(yīng)器的箱體內(nèi)，一般為垂直布置，煙氣流過(guò)催化劑時(shí)，在催化劑的作用下選擇性的與NOx反應(yīng)生成N2和H2O。
在氮氧化物（NOx）選擇性還原過(guò)程中，通過(guò)加氨（NH3）可以把NOx轉(zhuǎn)換為N2和H2O。主要化學(xué)反應(yīng)方程式如下：
（1）4NO+4NH3+O2=4N2+6H2O
（2）6NO+4NH3=5N2+6H2O
（3）6NO2+8NH3=7N2+12H2O
（4）2NO2+4NH3+O2=3N2+6H2O
3氨逃逸的危害
氨逃逸是指SCR脫硝系統(tǒng)由于種種原因，會(huì)造成催化劑后的煙氣中氨氣的含量超標(biāo)。這會(huì)帶來(lái)一系列嚴(yán)重后果：
3.1催化劑堵塞。由于銨鹽和飛灰小顆粒在催化劑小孔中沉積。阻礙了NOx、NH3、O3到達(dá)催化劑活性表面，引起催化劑鈍化。鈍化后，脫硝效率下降，為了保持環(huán)保參數(shù)不超標(biāo)，會(huì)噴更多的氨，這將引起惡性循環(huán)。
3.2SCR出口CEMS過(guò)濾器堵塞。SCR出口CEMS一般采用抽取式，伴熱溫度為120℃，銨鹽容易沉積堵塞過(guò)濾器和取樣管。引起測(cè)點(diǎn)不準(zhǔn)確，引起自調(diào)失靈，環(huán)保參數(shù)失控。
3.3空預(yù)器堵塞。銨鹽沉積在空預(yù)器冷端，引起空預(yù)器堵塞。增加系統(tǒng)阻力，增加風(fēng)機(jī)電耗。影響帶負(fù)荷，高負(fù)荷風(fēng)量不能滿足要求。引起空預(yù)器冷端低溫腐蝕。
3.4導(dǎo)致電除塵極線積灰和布袋除塵器糊袋。氨逃逸大會(huì)引起電除塵極線積灰，陰陽(yáng)極之間積灰產(chǎn)生搭橋現(xiàn)象導(dǎo)致電除塵電場(chǎng)退出運(yùn)行。氨逃逸過(guò)大會(huì)造成銨鹽糊在布袋上，引起布袋除塵器壓差高，從而導(dǎo)致吸風(fēng)機(jī)電流高，嚴(yán)重時(shí)影響風(fēng)量、引起出力受阻。風(fēng)機(jī)失速、保護(hù)停機(jī)等事故。
3.5系統(tǒng)堵塞后會(huì)引起送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)、吸風(fēng)機(jī)失速、搶風(fēng)。出力受阻，排煙溫度失控。甚至引發(fā)非停事故。
3.6氨逃逸過(guò)量進(jìn)入空氣，氨被吸入肺后容易通過(guò)肺泡進(jìn)入血液,與血紅蛋白結(jié)合，破壞運(yùn)氧功能。短期內(nèi)吸入大量氨氣后可出現(xiàn)流淚、咽痛、聲音嘶啞、咳嗽、痰帶血絲、胸悶、呼吸困難,可伴有頭暈、頭痛、惡心、嘔吐、乏力等,嚴(yán)重者可發(fā)生肺水腫、成人呼吸窘迫綜合征,同時(shí)可能發(fā)生呼吸道刺激癥狀。所以堿性物質(zhì)對(duì)組織的損害比酸性物質(zhì)深而且嚴(yán)重。
4氨逃逸大的原因
4.1自動(dòng)調(diào)節(jié)性能不好。在變負(fù)荷時(shí)、啟停制粉系統(tǒng)時(shí)，噴氨量不能適應(yīng)負(fù)荷和脫硝入口NOx的變化，導(dǎo)致脫硝出口NOx波動(dòng)太大，導(dǎo)致瞬時(shí)噴氨量相對(duì)過(guò)大，從而引起氨逃逸增加。
4.2脫硝入口NOx分布不均勻，與噴氨格柵每個(gè)噴嘴的噴氨量不匹配。導(dǎo)致出口NOx不均勻。導(dǎo)致局部氨逃逸高。
4.3噴氨格柵噴氨不均勻，導(dǎo)致出口NOx不均勻。導(dǎo)致局部氨逃逸高。
4.4測(cè)量系統(tǒng)不準(zhǔn)確。一般SCR左右側(cè)出入口各裝一個(gè)測(cè)點(diǎn)，在測(cè)點(diǎn)發(fā)生表管堵塞、零漂時(shí)不具有代表性，導(dǎo)致自調(diào)系統(tǒng)噴氨過(guò)量。從而引起氨逃逸升高。包括NOx測(cè)點(diǎn)、氧量測(cè)點(diǎn)、氨逃逸測(cè)點(diǎn)。
4.5測(cè)點(diǎn)位置安裝位置不具代表性。測(cè)點(diǎn)數(shù)量過(guò)少。安裝位置沒(méi)有經(jīng)過(guò)充分的混合，會(huì)導(dǎo)致測(cè)量不準(zhǔn)。另外測(cè)點(diǎn)數(shù)量太少，不能隨時(shí)比對(duì)，當(dāng)發(fā)生堵塞、零漂時(shí)不能及時(shí)發(fā)現(xiàn)。
4.6測(cè)點(diǎn)故障率高，當(dāng)測(cè)點(diǎn)故障時(shí)，指示不準(zhǔn)，引起自調(diào)切除，只能手調(diào)，難以適應(yīng)AGC負(fù)荷隨時(shí)變動(dòng)的需求。
4.7在變負(fù)荷和啟停制粉系統(tǒng)時(shí)，脫硝入口NOx波動(dòng)大，從而引起脫硝出口波動(dòng)大，噴氨量波動(dòng)大，引起氨逃逸。由于低氮燃燒器改造的效果差，在實(shí)際運(yùn)行中，尤其在大幅度變負(fù)荷時(shí)，脫硝入口NOx變化較大，會(huì)加大脫硝自調(diào)的難度。
4.8AGC投入時(shí)，普遍變負(fù)荷速率較快。為了響應(yīng)負(fù)荷的快速變化，燃料量變化太快，風(fēng)粉配比不能保證脫硝入口NOx穩(wěn)定。引起大幅波動(dòng)。
4.9煙氣流場(chǎng)的不均勻，導(dǎo)致噴氨量與煙氣量不匹配。煙氣流速在煙道的橫截面各個(gè)位置不能均勻分布，尤其在煙道發(fā)生轉(zhuǎn)向后，各個(gè)部位風(fēng)速不一致，會(huì)導(dǎo)致局部氨逃逸偏高。
4.10煙氣溫度變化幅度大。在低負(fù)荷時(shí)，煙溫下降。局部煙溫太低，會(huì)引起催化劑活性下降，從而引起氨逃逸升高。
4.11脫硝自調(diào)控制策略存在缺陷。測(cè)點(diǎn)反吹時(shí)，自調(diào)的跟蹤問(wèn)題不能徹底解決。往往在反吹結(jié)束后，SCR出口NOx會(huì)有一個(gè)階躍，突然升高或突然降低，增加擾動(dòng)和波動(dòng)，增加氨逃逸。
4.12催化劑局部堵塞、性能老化。導(dǎo)致單層催化劑各處催化效率不同，為了控制出口參數(shù)，只能增加噴氨量，從而導(dǎo)致局部氨逃逸升高。
4.13由于SCR脫硝裝置處于煙氣的高灰段，氨逃逸表是利用激光原理測(cè)量，容易引起測(cè)量不準(zhǔn)。測(cè)量技術(shù)不過(guò)關(guān)，不能準(zhǔn)確反映氨逃逸情況，不能給運(yùn)行一個(gè)有效的參考數(shù)據(jù)。由于原煙氣含灰量高達(dá)30-50g/m3，傳統(tǒng)的對(duì)射式氨逃逸分析儀無(wú)法穿透，并且由于鍋爐負(fù)荷的變化會(huì)導(dǎo)致光速偏移，維護(hù)量很大。而由于在較低溫度下（230℃以下），NH3和SO3會(huì)生成NH4HSO4，對(duì)于傳統(tǒng)的采樣管線抽取式氨逃逸分析儀的采樣管伴熱溫度不會(huì)超過(guò)180℃，所以在采樣管線中硫酸氫銨會(huì)快速生成，導(dǎo)致氨氣部分或全部損失，監(jiān)測(cè)結(jié)果沒(méi)有實(shí)際意義。
4.14液氨質(zhì)量差。由于液氨的腐蝕性和有毒性，檢測(cè)很不方便。一般液氨的檢測(cè)由廠家自己檢測(cè)。因此，對(duì)液氨質(zhì)量缺乏有效監(jiān)督?，F(xiàn)場(chǎng)經(jīng)常發(fā)生供氨管道濾網(wǎng)堵塞的現(xiàn)象。也會(huì)造成噴氨格柵噴氨量的不均勻。從而影響氨逃逸。
5降低氨逃逸的措施
5.1優(yōu)化脫硝自調(diào)特性，將脫硝出口NOx控制在30~50mg/Nm3之間，防止調(diào)門(mén)開(kāi)的過(guò)大，瞬間供氨量過(guò)大，導(dǎo)致氨逃逸升高。提高自調(diào)的適應(yīng)性，保證在任何工況下都能滿足要求，將波動(dòng)幅度控制到最小。尤其在大幅升降負(fù)荷和啟停制粉系統(tǒng)時(shí)。避免NOx長(zhǎng)時(shí)間處于較低的狀態(tài)。
5.2優(yōu)化脫硝測(cè)點(diǎn)反吹期間的控制策略。在自調(diào)邏輯中引入脫硝入口NOx前饋信號(hào)和凈煙氣NOx反饋信號(hào)。在反吹期間合理選擇被調(diào)量，比如可以用凈煙氣NOx作為臨時(shí)作為被調(diào)量。在反吹結(jié)束后，再切回原來(lái)的被調(diào)量，保證在反吹結(jié)束后NOx參數(shù)平穩(wěn)，不出現(xiàn)大幅跳變，在反吹期間不需要人為干預(yù)。使自調(diào)投入率達(dá)99%以上。
5.3優(yōu)化燃燒調(diào)整自調(diào)特性，在燃燒自調(diào)中考慮風(fēng)粉自調(diào)對(duì)脫硝入口NOx的影響，使脫硝入口NOx在負(fù)荷波動(dòng)和其他擾動(dòng)下波動(dòng)幅度最小，降低脫硝自調(diào)的難度。
5.4提高CEMS測(cè)點(diǎn)的可靠性。可以通過(guò)增加測(cè)點(diǎn)數(shù)量或者提高維護(hù)質(zhì)量來(lái)提高測(cè)點(diǎn)的可靠性。盡量降低由于測(cè)點(diǎn)故障引起的自調(diào)功能失效時(shí)間。
5.5在脫硝系統(tǒng)畫(huà)面中增加反吹報(bào)警提示。比如“A側(cè)出口NOx反吹”、“B側(cè)出口NOx反吹”、“凈煙氣出口NOx反吹”。提醒值班員對(duì)吹掃期間參數(shù)的關(guān)注，防止自調(diào)失控，氨逃逸過(guò)高。
5.6合理調(diào)整反吹時(shí)間和時(shí)段。杜絕兩點(diǎn)和三點(diǎn)同時(shí)反吹。當(dāng)由于反吹時(shí)間間隔不同出現(xiàn)同時(shí)反吹時(shí)，其中一點(diǎn)反吹時(shí)間自動(dòng)提前或后延10分鐘，避免同時(shí)反吹。
5.7請(qǐng)高水平的電研院做煙道煙氣流場(chǎng)試驗(yàn)，做到在任何負(fù)荷下，噴氨格柵斷面和催化劑斷面煙氣流速均勻。
5.8請(qǐng)高水平的電研院做燃燒優(yōu)化試驗(yàn)，做到在任何負(fù)荷下，噴氨格柵斷面前NOx均勻。比如：可以重新確定各負(fù)荷下的氧量控制范圍，降低脫硝入口NOx數(shù)值和波動(dòng)幅度。可以增加鍋爐自動(dòng)投切粉、自動(dòng)啟停磨邏輯，判據(jù)除了引入氧量、負(fù)荷、粉量、煤量外，還可以引入脫硝入口NOx作為前饋，使鍋爐在大擾動(dòng)的情況下，保證脫硝入口NOx變化最小。
5.9請(qǐng)高水平的電研院做煙道噴氨格柵均布試驗(yàn)，做到在任何負(fù)荷下，噴氨格柵斷面噴氨均勻，與煙氣量匹配。提高噴氨格柵均勻性，利用網(wǎng)格法實(shí)時(shí)監(jiān)控噴氨格柵的均勻性。應(yīng)聘請(qǐng)有資質(zhì)的試驗(yàn)所每半年在線調(diào)節(jié)一次噴氨格柵均勻性。
5.10請(qǐng)高水平的電研院做催化劑性能測(cè)試試驗(yàn)，做到在任何負(fù)荷下，催化劑后的NOx均勻。
5.11預(yù)防催化劑積灰。提高聲波吹灰氣源壓力；經(jīng)常性的對(duì)氣源罐進(jìn)行疏水；每次脫硝投入或是機(jī)組啟動(dòng)開(kāi)啟風(fēng)煙系統(tǒng)前要先啟動(dòng)聲波吹灰器；運(yùn)行中也要檢查吹灰器工作正常。利用停備和檢修清理催化劑積灰，及時(shí)疏通堵塞的催化劑，更換老化的催化劑。清除噴氨噴嘴及供氨管道、閥門(mén)堵塞的現(xiàn)象。消除稀釋風(fēng)系統(tǒng)堵塞的情況。
5.12更換落后的氨逃逸表。采用先進(jìn)技術(shù)的氨逃逸表，定期校對(duì)，保證指示準(zhǔn)確。
5.13控制脫硝入口煙溫在合理范圍，保證催化劑工作在最佳工作溫度。過(guò)高容易燒結(jié)，過(guò)低效率不高，容易中毒，失去活性。
5.14合理確定AGC響應(yīng)速度。過(guò)高的響應(yīng)速度，對(duì)電網(wǎng)也許是好事，但對(duì)電廠卻可能是災(zāi)難。長(zhǎng)期的負(fù)荷波動(dòng)，給設(shè)備帶來(lái)交變應(yīng)力，大大降低使用壽命。對(duì)于環(huán)保參數(shù)的控制也極為不利。因此，應(yīng)兼顧電網(wǎng)和電廠的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，確定合適的變負(fù)荷率，而不是盲目追求高速度。經(jīng)?？吹接械臋C(jī)組在升負(fù)荷，而有的機(jī)組卻在降負(fù)荷，有的機(jī)組負(fù)荷在大幅度降低后，又快速升起。這都給電廠設(shè)備造成了不必要擾動(dòng)，同時(shí)也帶來(lái)了安全隱患和經(jīng)濟(jì)性下降。
5.15提高液氨質(zhì)量，減少雜質(zhì)，減少堵塞濾網(wǎng)、堵塞噴氨格柵分門(mén)的機(jī)會(huì)。
6結(jié)論
本文通過(guò)對(duì)燃煤電廠脫硝系統(tǒng)氨逃逸的分析，找出了影響氨逃逸的主要因素，并針對(duì)原因，提出了解決方案和措施。主要從以下幾個(gè)方面進(jìn)行優(yōu)化：
6.1一次系統(tǒng)的優(yōu)化改造。如流場(chǎng)、噴氨設(shè)備的均勻性調(diào)整。燃燒器的改造。
6.2脫硝控制系統(tǒng)的優(yōu)化。如自調(diào)系統(tǒng)的適應(yīng)性和平穩(wěn)性。測(cè)點(diǎn)的可靠性。自調(diào)策略的先進(jìn)性和全面性。
6.3鍋爐燃燒調(diào)整的優(yōu)化。燃燒自調(diào)系統(tǒng)對(duì)脫硝環(huán)保參數(shù)的兼顧和前饋。整個(gè)鍋爐設(shè)備的系統(tǒng)性優(yōu)化。
本文來(lái)自于“2017年電力行業(yè)節(jié)能環(huán)保創(chuàng)新論壇”論文集
